[分享]单层钢结构厂房计算书过程
一、规划材料
河南省某加工厂一厂房，该厂房为单层，选用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m;共有12榀刚架，柱距6m，屋面斜度1:10;地震设防列度为6度，规划地震分组为第一组，规划根本地震加速度值0.05g。
刚架平面布置见图1(a)，刚架方式及几何尺度见图1(b)。屋面及墙面板均为聚氨酯复合保温板;考虑经济、制作和安装方便，檩条和墙梁均选用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m，钢材选用Q235钢，焊条选用E43型。
二、荷载核算
(一)荷载取值核算
1.屋盖永久荷载规范值(对水平投影面)
YX51-380-760型彩色压型钢板0.15 KN/m2
50mm厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2
PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2
檩条及支撑0.10 KN/m2
刚架斜梁自重0.15 KN/m2
悬挂设备0.20 KN/m2
合计0.67 KN/m2
2.屋面可变荷载规范值
屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 KN/m2。
雪荷载：根本雪压S0=0.45 KN/m2。关于单跨双坡屋面，屋面坡角
α=5°42′38″，μr=1.0，雪荷载规范值Sk=μrS0=0.45 KN/m2。
取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50 KN/m2，不考虑积灰荷载。
3.轻质墙面及柱自重规范值(包含柱、墙骨架等)0.50 KN/m2
4.风荷载规范值
按《门式刚架轻型房子钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规则核算。
根本风压ω0=1.05×0.45 KN/m2，地上粗糙度类别为B类;风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规则选用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值选用，μz=1.0。风荷载体型系数μs：顶风面柱及屋面分别为+0.25和-1.0，背风面柱及屋面分别为+0.55和-0.65(CECS102：2002中间区)。
5.地震效果
据《全国民用建筑工程规划技术措施—结构》中第18.8.1条主张：单层门式刚架轻型房子钢结构一般在抗震设防烈度小于等于7度的区域可不进行抗震核算。故本工程结构规划不考虑地震效果。
(二)各部分效果的荷载规范值核算
屋面：
恒荷载规范值：0.67×6=4.02KN/m
活荷载规范值：0.50×6=3.00KN/m
柱荷载：
恒荷载规范值：0.5×6×6+4.02×9=54.18KN
活荷载规范值：3.00×9=27.00KN
风荷载规范值：
顶风面：柱上qw1=0.47×6×0.25=0.71KN/m
横梁上qw2=-0.47×6×1.0=-2.82KN/m
背风面：柱上qw3=-0.47×6×0.55=-1.55KN/m
横梁上qw4=-0.47×6×0.65=-1.83KN/m
三、内力分析
考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制作方便，刚架选用等截面，梁柱选用相同截面。柱脚按铰接支承规划。选用弹性分析方法确定刚架内力。引证《钢结构规划与核算》(包头钢铁规划研究院编著，机械工业出版社)中表2-29(铰接柱脚门式刚架核算公式)核算刚架内力。
1.在恒荷载效果下
λ=l/h=18/6=3
ψ=f/h=0.9/6=0.15
k=h/s=6/9.0449=0.6634
μ=3+k+ψ(3+ψ)=3+0.6634+0.15×(3+0.15)=4.1359
HA=HE=qlλΦ/8=4.02×18×3×0.5289/8=14.35KN
MC=ql2[1-(1+ψ)Φ]/8=4.02x182[1-(1+0.15)×0.5289]=63.78KN·m
MB=MD=-ql2Φ/8=-4.02×182×0.5289/8=-86.11KN·m
刚架在恒荷载效果下的内力如图。
内力核算的“+、-”号规则：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧;轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。
2.在活荷载效果下
VA=VE=27.00KN
HA=HE=3.00×18×3×0.5289/8=10.71KN
MC=3.00×182[1-(1+0.15)×0.5289]/8=47.60KN·m
MB=MD=-3.00×182×0.5289/8=-64.26KN·m
刚架在活荷载效果下的内力如图。
3.在风荷载效果下
关于效果于屋面的风荷载可分解为水平方向的分力qx和竖向的分力qy。现分别核算，然后再叠加。
(1)在顶风面横梁优势荷载竖向分力qw2y效果下
VA=2.82×9-6.35=19.03KN
HA=HE=qlλΦ/4=2.82×18×3×0.1322/4=5.03KN
MB=MD=5.03×6=30.18KN·m
MC= ql2[α2-(1+ψ)Φ]/4=2.82×182×[0.52-1.15×0.1322]/4=22.38KN·m
刚架在qw2y效果下的内力如图
(2)在背风面横梁优势荷载竖向分力qw4y效果下
VA=1.83×9-4.12=12.35KN
HA=HE=qlλΦ/4=1.83×18×3×0.1322/4=3.27KN
MB=MD=3.27×6=19.62KN·m
MC= ql2[α2-(1+ψ)Φ]/4=1.83×182×[0.52-1.15×0.1322]/4=14.52KN·m
刚架在qw4y效果下的内力如图。
(3)在顶风面柱优势荷载qw1效果下
α=1，
VA=-VB=-qh12/2L=-0.71×62/(2×18)=-0.71KN
刚架在qw1效果下的内力如图。
(4)在背风面柱优势荷载qw3效果下
VA=-VB=-qh12/2L=-1.55×62/(2×18)=-1.55KN
HA=1.55×6-7.02=2.28KN
MD=7.02×6-1.55×62/2=14.22KN·m
MB=2.28×6=13.68KN·m
刚架在qw3效果下的内力如图。
(5)在顶风面横梁优势荷载水平分力qw2x效果下
α=1，β=0
刚架在qw2x效果下的内力如图。
(6)在背风面横梁优势荷载水平分力qw4x效果下
刚架在qw4x效果下的内力如图。
(7)用叠加绘制在风荷载效果下刚架的组合内力。
![哪位高手有《倒锥壳保温水塔》[89S842]](/e/data/images/no.jpg)
